某工程脚手架施工组织设计

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1、目录一、工程概况二、设计依据及构造要求三、使用材料四、脚手架的计算五、搭设技术措施六、地基处理七、搭设工艺流程、搭设图八、架子的验收、使用及管理九、架子搭设安全技术交底一、工程概况施工现场 “三通一平 ”工作已基本就绪,外地面已做硬底化。二、设计依据及构造要求1 、本计算根据中国建筑出版社建筑施工脚手架实用手册；2 、施工中不允许超过设计荷载。3 、小横杆、大横杆和立杆是传递垂直荷载的主要构件。而剪力撑、斜撑和连墙件主要保证脚手架整体刚度和稳定性的。并且加强抵抗垂直和水平作用的能力。而连墙件则承受全部的风荷载。扣件则是架子组成整体的联结件和传力件。4、搭设要求：（ 1 ）梯间外墙线搭设24m

2、双排钢管脚手架；（2 ）其余各搭设 21.5m 双排钢管脚手架。5、采用本方案取最大搭设高度24m进行验算；6、采用 48× 3.5mm双排钢管脚手架搭设，立杆横距b=1.0m，主杆纵距 l=1.5m ，内立杆距墙 0.2m 。脚手架步距 h=1.8m，脚手板从地面2.0m开始每 1.8m 设一道（满铺），共 11层，脚手架与建筑物主体结构连接点的位置，其竖向间距H1=2h=2×1.8=3.6m，水平间距L1=3L=3× 1.5=4.5m 。根据规定，均布荷载 Qk=2.0KN/ 。三、使用材料1、钢管宜采用力学性能适中的Q235A(3 号) 钢，其力学性能应符合

3、国家现行标准炭素结构钢 (GB700-89)中 Q235A钢的规定。每批钢材进场时，应有材质检验合格证。2、钢管选用外径48mm，壁厚 3.5mm 的焊接钢管。立杆、大横杆和斜杆的最大长度为6.5m ，小横杆长度 1.5m 。3、根据可铸铁分类及技术条件(GB978-67)的规定，扣件采用机械性能不低于KTH330-8 的可锻铸铁制造。铸件不得有裂纹、气孔，不宜有缩松、砂眼、浇冒口残余披缝，毛刺、氧化皮等清除干净。4 、扣件与钢管的贴合面必须严格整形，应保证与钢管扣紧时接触良好，当扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离应不小于 5mm。5 、扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件的两旋转面间隙应小于1m

4、m。6 、扣件表面应进行防锈处理。7 、脚手板应采用杉木制作，厚度不小于50mm，宽度大于等于 200mm，长度为 4-6m ，其材质应符合国家现行标准木结构设计规定 (GBJ5 88) 中对 II 级木材的规定，不得有开裂、腐朽。脚手板的两端应采用直径为 4mm 的镀锌钢丝各设两道箍。8 、钢管及扣件报皮标准：钢管弯曲、压扁、有裂纹或严重锈蚀；扣件有脆裂、变形、滑扣应报废和禁止使用。9 、外架钢管采用金黄色，栏杆采用红白相间色，扣件刷暗红色防锈漆。四、脚手架的计算（一）、基本条件地面粗造为C 类，基本风压3.2mm ，自重 0.01KN/m2W0=0.45KN/m2，立网网目尺寸为3.5 c

5、m ×3.5cm，绳径（二）、搭设高度计算验算部位应根据风荷载产生弯曲压应力大小分析确定，故先计算风荷载产生压应为 w 1 、 w计算立网封闭的挡风系数及风荷载体型系数建筑结构荷载规范近似按以下方法计算 =(3.5+3.5)× 0.32/(3.5× 3.5)× 1.05=0.1921. 05 为考虑筋绳的影响 S=1.2 × 0.192=0.23立网传给立柱的风荷载标准值（当 H=24 m时， z=1.25，当u2=1.25。4-4 ）计算 , 计算风压高度系数Z按表 4-19H=5m 时， z=0.54本设计最大搭设高度为中 C 类取值，24

6、 m ，故取WK=0.7 z S W0其中 2风压高度系数 S脚手架风荷载体型系数W0基本风压WK=0.7× 1.25 × 0.23 × 0.45=0.09KN/m2作用于立柱的风线荷载标准值：qWK=WK· L=0.09 × 1.8=0.162KN/m风荷载产生的弯矩按式4-33计算MW=1.4 qWK· h2/10式中 qWK 风线荷载标准值WK垂直于脚手架表面的风荷载标准值L 脚手架的柱距W立柱截面的抵抗矩按表4-31采用 W风荷载对所计算立柱段产生的弯曲压应力， MW=1.4× 0.162 × 1.82/1

7、0=0.073KN · m W= MW/W在 24 m高度处立柱段风荷载产生弯曲压力为： W= MW/W=(0.073× 106) / (5.08× 103)=14.37N/mm2在 5m 高度处立柱段风荷载产生弯曲压力为： W= 14.37 × (0.54 / 1.25)=6.21N/mm22 、底层立柱段的轴心压力脚手架结构自重、脚手板及施工荷载的轴心压力（1 ）、脚手架结构自重产生的轴心压力NGK 由表 4-38查得一个柱距范围内每米高脚手架结构产生的轴心标准值gk=0.134KN/m，则 21 m高的脚手架结构自重产生轴心压力标准值NGK=H&#

8、183; gk=24× 0.134=3.21 KN（2 ）、脚手架活载产生的轴心压力一层脚手架自重Qp=0.3KN/m2（除首层外），每1.8m设一道脚手架板, 共十一层。则 NQ1K=0.5 （ lb+0.3 ）·l · Qp=0.5(1+0.3) ×1.5 ×0.3 ×11=3.2 KN敞开式脚手的防护材料产生轴心压查表4-40得（ L=1.5m ） 0.228KN立网重量为0.01 ×1.5 ×24=0.36 KNNQ2K=0.228+0.36=0.588 KN二层同时操作，施工均布荷载QK2.03KN/m2

9、查表 4-41得施工荷载产生轴心压力：NQ3K=4.86KN根据公式（ 4-32 ），活荷产生轴心压力标准值为NQiK= NQ1K+ NQ2K+ NQ3K=3.2+0.588+4.86=8.65 KN（ 3 ）计算立杆段的轴心压力值：根据公式（ 4-31 ）计算N= NGK × 1.2/K1+ NQiKK1 高度调整系数，应按表（4-35采用）K1=0.85N=3.21 × 1.2/0.85+1.4× 8.65=16.6 KN3 、立柱稳定性验算立网封闭时，立柱稳定应满足下式：N/ A+ MW/W fc或 NA（ fc-W）轴心压杆的稳定系数，根据所计算立柱段的比

10、由表 4-37查取I 立柱截面的回转半径，应按表4-31查取 = h / Ii=1.58cm计算长度系数，应按表4-36采用 M=1.5h 所计算的立柱段的脚手架步距h=1.8m=h / i=1.5×1.8 / 1.58×10-2 =170.8按表 4-37得： =0.225A立柱截面积，应按表4-31采用， A=4.89cm2A（fc-W）， fc=205N/mm2=0.225 × 4.89 × 102(205-14.37)× 10-3=20.97KN>N=16.63 KN(满足 )4 、最大允许搭设高度 Afcw=0.225 

11、5; 4.89× 102(205-14.37)=20.97KNHd=K· ( Afcw -1.4NQiK)/1.2gK=0.85 × (20.97-1.4× 8.65)/(1.2× 0.134)=47 m5 、结论满足搭设要求。（四）、连墙件计算脚手架占建筑物的连接杆应按轴心受压杆计算NH Afc式中： NH连墙件所受的水平力设计值NH=HW+3.0KNHW=风荷载产生的水平力设计值HW=1.4WK· AWAW迎风面积等于连墙件的直与竖直与水平间距的乘积；轴心受压稳定系数，根据 H=LH/i 按表 4-37 采用；LH 连墙件的计算长