富水砂卵石地层土压平衡盾构隧道施工关键技术

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1、富水砂卵石地层土压平衡盾构隧道富水砂卵石地层土压平衡盾构隧道施工关键技术施工关键技术中铁十三局集团第二工程有限公司中铁十三局集团第二工程有限公司成都地铁项目部成都地铁项目部 王国义王国义主要内容主要内容 1 1、工程概况及特点、工程概况及特点 2 2、主要研究技术、主要研究技术 2.1 砂卵石地层土压平衡盾构掘进机理及控砂卵石地层土压平衡盾构掘进机理及控 2.2 刀具磨损机理与预测刀具磨损机理与预测 2.3 砂卵石地层带压换刀技术砂卵石地层带压换刀技术 2.4 盾尾同步注浆材料及注浆参数盾尾同步注浆材料及注浆参数 2.5 盾构穿越建（构）筑物控制措施盾构穿越建（构）筑物控制措施1 1 工程概况

2、及特点工程概况及特点成都地铁成都地铁1 1号线号线2 2标线路平面示意图标线路平面示意图 l 工程概况工程概况l本工程中使用的土压平衡盾构机本工程中使用的土压平衡盾构机( (海瑞克公司生产海瑞克公司生产) ) 最大工作压力3bar，盾体加刀盘长8.65m，加后配套总长88m，总重量约550t，总配置功率约2000kVA，主轴承直径3米，额定扭矩5980kNm，脱困扭矩7150kNm，最大推力34210kN，最大掘进速度80mmmin。 工程概况工程概况l盾构穿越的砂卵石地层特点盾构穿越的砂卵石地层特点渣土不均匀，卵石含量高渣土不均匀，卵石含量高 流动性差流动性差 与刀具摩擦系数大与刀具摩擦系数

3、大 单块卵石强度高单块卵石强度高 粘聚力小，结构松散粘聚力小，结构松散 工程特点工程特点 刀盘扭矩大，消耗严重；刀盘扭矩大，消耗严重；在大直径盾构情况下，工作面土压较难控制；在大直径盾构情况下，工作面土压较难控制；掘进效率低；掘进效率低；刀具、刀盘磨损严重；刀具、刀盘磨损严重；意大利都灵地铁意大利都灵地铁 台北捷运台北捷运 日本春日井共同沟日本春日井共同沟 成都地铁成都地铁 l掘进实例及存在的主要问题掘进实例及存在的主要问题工程特点工程特点 2 主要研究技术主要研究技术 2.1 砂卵石地层土压平衡盾构掘进机理及控制砂卵石地层土压平衡盾构掘进机理及控制 2.2 刀具磨损机理与预测刀具磨损机理与预

4、测 2.3 砂卵石地层带压换刀技术砂卵石地层带压换刀技术 2.4 盾尾同步注浆材料及注浆参数盾尾同步注浆材料及注浆参数 2.5 盾构穿越建（构）筑物控制措施盾构穿越建（构）筑物控制措施2.12.1砂卵石地层土压平衡盾构掘进机理及控制砂卵石地层土压平衡盾构掘进机理及控制 l EPBEPB土压平衡相关参数土压平衡相关参数l 砂卵石地层的掘进模拟计算砂卵石地层的掘进模拟计算l 砂卵石地层土压平衡特点砂卵石地层土压平衡特点l 实测参数反馈实测参数反馈l 土压平衡控制方法土压平衡控制方法l 渣土改良措施渣土改良措施l 砂卵石地层砂卵石地层EPBEPB土压平衡相关参数土压平衡相关参数 100%总支撑压力土

5、压(EPSR)土压压支撑力 土压支撑率（土压支撑率（EPSREPSR）l EPBEPB土压平衡相关参数土压平衡相关参数 SSTSSER12土仓竖向压力规则系数（土仓竖向压力规则系数（RMEPRMEP） 仑官第仑官第635635环土压力分布特征（环土压力分布特征（R R2 20.740.74）l EPBEPB土压平衡相关参数土压平衡相关参数 21k土仓前后应力比（土仓前后应力比（HSRHSR）l 砂卵石地层的掘进模拟计算砂卵石地层的掘进模拟计算 盾构掘进的离散元模型盾构掘进的离散元模型l 砂卵石地层的土压平衡特点砂卵石地层的土压平衡特点 土压支撑率土压支撑率不同状态下的土压支撑率不同状态下的土压

6、支撑率工作面支护压力分布工作面支护压力分布l 砂卵石地层的土压平衡特点砂卵石地层的土压平衡特点 土压力规则系数土压力规则系数 沿土仓水平土压力分布（沿土仓水平土压力分布（R R2 20.460.46）l 砂卵石地层的土压平衡特点砂卵石地层的土压平衡特点 土仓内渣土结块时水平土压力分布土仓内渣土结块时水平土压力分布水平土压力规则系数水平土压力规则系数l 砂卵石地层的土压平衡特点砂卵石地层的土压平衡特点 土仓前后土应力比土仓前后土应力比理想平衡状态水平应力变化理想平衡状态水平应力变化盈压状态水平应力变化曲线盈压状态水平应力变化曲线 （1 1）砂卵石地层）砂卵石地层EPBEPB掘进是通过刀具的扰动、

7、挤压作用，在刀盘前上方形成了一掘进是通过刀具的扰动、挤压作用，在刀盘前上方形成了一“松散带松散带”，而盾构刀具主要和该松散带发生作用。由于，而盾构刀具主要和该松散带发生作用。由于“松散带松散带”的存在，改变了的存在，改变了传统的刀盘、刀具的作用方式，并且引起了盾构施工的传统的刀盘、刀具的作用方式，并且引起了盾构施工的“地层损失率地层损失率”的变化；的变化；（2 2）工作面的水平支撑应力和土仓后压力隔板的应力有一定的差别，土仓前后应力）工作面的水平支撑应力和土仓后压力隔板的应力有一定的差别，土仓前后应力比大于比大于1 1，局部出现大于，局部出现大于2 2的情况。一方面表明了的情况。一方面表明了E

8、PBEPB掘进时依靠压力隔板的应力来控制掘进时依靠压力隔板的应力来控制工作面的应力的控制方法已不大合理。另一方面表明刀盘面板上承担了过多的支护面工作面的应力的控制方法已不大合理。另一方面表明刀盘面板上承担了过多的支护面压力，致使工作面的土压支撑率降低；压力，致使工作面的土压支撑率降低；（3 3）土仓竖向应力也由于多种因素的影响，竖向规则系数仅为）土仓竖向应力也由于多种因素的影响，竖向规则系数仅为0.50.5左右。且在土仓左右。且在土仓盈压状态下，土仓中部出现盈压状态下，土仓中部出现“应力凸起应力凸起”现象，容易造成土仓内土体的固结，产生结现象，容易造成土仓内土体的固结，产生结块现象；块现象；（

9、4 4）砂卵石地层中的土压支撑率只有）砂卵石地层中的土压支撑率只有40%40%左右，且盈压率越高，土压支撑率越低，左右，且盈压率越高，土压支撑率越低，渣土流动性愈差，土压支撑率愈低。在砂卵石地层中应尽量增大土压支撑率，以减小渣土流动性愈差，土压支撑率愈低。在砂卵石地层中应尽量增大土压支撑率，以减小盾构的消耗；盾构的消耗；l 砂卵石地层的土压平衡特点砂卵石地层的土压平衡特点 l 土压平衡参数反馈土压平衡参数反馈 成都砂卵石地层下，盾构土仓内竖向土压力规则系数为成都砂卵石地层下，盾构土仓内竖向土压力规则系数为0.50.5左右，左右，土仓内土压力分布不均匀；土仓内土压力分布不均匀； 土仓中部出现应力

10、偏大的现象，与数值计算中的中部土仓中部出现应力偏大的现象，与数值计算中的中部“应力凸起应力凸起”相一致；相一致； 成都砂卵石地层中的盾构土压平衡应该与其他地层的土压平衡相成都砂卵石地层中的盾构土压平衡应该与其他地层的土压平衡相区别。相应的，在软土地层中盾构土压平衡控制理论不适应于成都地区别。相应的，在软土地层中盾构土压平衡控制理论不适应于成都地层。层。l 土压平衡控制方法土压平衡控制方法 土压分布特点土仓竖向均匀土仓前后应力比工作面土压支撑率提高渣土特性改进施工参数土压平衡管理思路土压平衡管理思路l 渣土改良试验渣土改良试验 No.No.试验项目试验项目 目目 的的试验求取值试验求取值试验设备

11、试验设备1 1塌落度试塌落度试验验改良土的塑流性改良土的塑流性塌落度（塌落度（cmcm）流动度（流动度（cmcm）标准塌落度桶标准塌落度桶2 2渗水试验渗水试验改良土的止水性改良土的止水性渗透系数（渗透系数（cm/scm/s）自制直径为自制直径为20cm20cm的有机的有机玻璃渗透系数仪玻璃渗透系数仪3 3滑动试验滑动试验改良土和钢之间的摩改良土和钢之间的摩擦擦铁块与土体之间铁块与土体之间摩擦系数摩擦系数自制角钢和土体接触，自制角钢和土体接触，采用拉力计测得拉力采用拉力计测得拉力4 4电机搅拌电机搅拌试验试验搅拌难易程度、内摩搅拌难易程度、内摩擦角、粘聚力擦角、粘聚力电流消耗电流消耗转速为转速

12、为60rpm60rpm的搅拌机，的搅拌机，数字电流计数字电流计5 5观观 察察是否离析，流动性、是否离析，流动性、包裹小卵石的情况包裹小卵石的情况 试验测试项目试验测试项目 拉力计钢条改良土体试验方法试验方法No.No.1 12 23 34 4改良类型改良类型泡沫泡沫矿物材料矿物材料复合式复合式硅溶胶硅溶胶材材 料料采用采用YT-2YT-2型泡沫型泡沫剂剂粘土和膨润粘土和膨润土土泡沫泡沫+ +矿物材料矿物材料采用硅胶溶液和采用硅胶溶液和强电解质制成强电解质制成试验添加材料类型试验添加材料类型 每格每格1mm添加泡沫和矿物材料后添加泡沫和矿物材料后添加泡沫后添加泡沫后 不同类型的改良方法及成本不

13、同类型的改良方法及成本A A颗粒较小情况颗粒较小情况B B一般情况一般情况C C偏大颗粒偏大颗粒颗粒特征颗粒特征10mm20mm20mm的颗粒占的颗粒占505065%65%20mm20mm的颗粒占的颗粒占70%70%以以上上泡沫泡沫注入率：注入率：252535%35%注入率：注入率：303040%40%注入率：注入率：202030%30%粘土粘土可少注或不注可少注或不注注入率：注入率：202035%35%浓度：浓度：303040%40%注入率：注入率：353545%45%浓度：浓度：404050%50%膨润土膨润土注入率：注入率：5 58%8%浓度浓度8 810%10%注入率：注入率：8 81

14、0%10%浓度：浓度：101012%12%注入率：注入率：101012%12%浓度：浓度：101015%15%改良成本改良成本低低中等中等偏高偏高 (1)(1) 对于细颗粒含量较大的地层，只要含水率达到对于细颗粒含量较大的地层，只要含水率达到18%18%，流动性等指标已经能达，流动性等指标已经能达到很好，只需要添加适量的泡沫以减小土体与刀盘、刀具及机械之间的摩擦；到很好，只需要添加适量的泡沫以减小土体与刀盘、刀具及机械之间的摩擦；(2)(2) 对于含大颗粒较多的地层，改良的主要目的是解决流动性和抗渗性，建议采对于含大颗粒较多的地层，改良的主要目的是解决流动性和抗渗性，建议采用加入矿物材料的方法

15、补充细颗粒；意大利都灵地铁采用增加细颗粒的方法进行用加入矿物材料的方法补充细颗粒；意大利都灵地铁采用增加细颗粒的方法进行渣土改良。渣土改良。(3)(3) 采用硅胶对渣土进行改良，对于富水的大颗粒卵石改良效果不是很明显，而采用硅胶对渣土进行改良，对于富水的大颗粒卵石改良效果不是很明显，而且存在改良成本过高的不足；且存在改良成本过高的不足；(4)(4) 建议采用建议采用“泡沫泡沫+ +矿物材料矿物材料”的改良方案对该土体进行改良，发挥了两种材的改良方案对该土体进行改良，发挥了两种材料具有互补性，泡沫主要在细颗粒中起到减磨和提高流动性的作用，矿物材料主料具有互补性，泡沫主要在细颗粒中起到减磨和提高流

16、动性的作用，矿物材料主要起到增加细颗粒含量，提高渣土流塑性，提高抗渗性；在粗颗粒多的地段，减要起到增加细颗粒含量，提高渣土流塑性，提高抗渗性；在粗颗粒多的地段，减小泡沫注入量，增大矿物添加材的注入量；在细颗粒较多的地段，减少矿物添加小泡沫注入量，增大矿物添加材的注入量；在细颗粒较多的地段，减少矿物添加量，增大泡沫注入量；量，增大泡沫注入量；(5)(5) 在水头高的地段，尽量减少泡沫用量，增大高浓度粘土的注入率。在水头高的地段，尽量减少泡沫用量，增大高浓度粘土的注入率。渣土改良综合评价渣土改良综合评价 2.2 2.2 刀具磨损机理研究与预测刀具磨损机理研究与预测 l 刀具配置的应用效果刀具配置的

17、应用效果l 滚刀磨损分析及建议滚刀磨损分析及建议l 刮刀磨损分析及建议刮刀磨损分析及建议l 刀具损耗刀具损耗l 刀具耐磨性改造刀具耐磨性改造l 刀具配置的应用效果刀具配置的应用效果 4 4把中心双刃滚刀，把中心双刃滚刀， 3232把单刃滚刀，把单刃滚刀， 2828把宽刮刀以及把宽刮刀以及8 +88 +8弧形弧形边刮刀的组合配置适应成都砂卵石地层绝大多数路段的掘进要求。边刮刀的组合配置适应成都砂卵石地层绝大多数路段的掘进要求。 当在泥岩中掘进时，将滚刀当在泥岩中掘进时，将滚刀( (含双刃含双刃) )孔位对应换成羊角形强刀刮孔位对应换成羊角形强刀刮刀满足掘进要求，且可以降低工程成本。刀满足掘进要求

18、，且可以降低工程成本。 海瑞克盾构机原始的海瑞克盾构机原始的3 3条条Hardox 400Hardox 400耐磨条设计不能满足成都砂耐磨条设计不能满足成都砂卵石地层的需要，但是其重型刀盘的强度刚度基本满足要求。卵石地层的需要，但是其重型刀盘的强度刚度基本满足要求。 原始盘形滚刀刀尖厚度太小，不适应砂卵地层的使用要求，滚刀原始盘形滚刀刀尖厚度太小，不适应砂卵地层的使用要求，滚刀刀圈耐磨和刀毂的刚度也需要提高及改进。刀圈耐磨和刀毂的刚度也需要提高及改进。l 滚刀磨损分析滚刀磨损分析正常磨损正常磨损滚刀偏（弦）磨滚刀偏（弦）磨滚刀磨损主要以非正常磨损为主，破滚刀磨损主要以非正常磨损为主，破坏方式一

19、般有三种：坏方式一般有三种： 刀圈断裂损坏；刀圈断裂损坏； 滚刀密封、轴承损坏与刀圈偏磨；滚刀密封、轴承损坏与刀圈偏磨； 滚刀壳体变形磨损。滚刀壳体变形磨损。l 滚刀磨损分析滚刀磨损分析掘进中滚刀受力示意图掘进中滚刀受力示意图 滚刀与砂卵石地层的作用滚刀与砂卵石地层的作用 开挖面松散，不能给滚刀提供足够的反力，无法提供足够的转动力矩；开挖面松散，不能给滚刀提供足够的反力，无法提供足够的转动力矩； 刀箱内渣土的结块、结饼，使得滚刀的阻力力矩增大；刀箱内渣土的结块、结饼，使得滚刀的阻力力矩增大； 由于掘进松散带的存在，刀鼓直接和松散带的卵石接触，经过卵石的撞击，造由于掘进松散带的存在，刀鼓直接和松

20、散带的卵石接触，经过卵石的撞击，造成了主轴承的启动扭矩增大，从而造成成了主轴承的启动扭矩增大，从而造成T T阻阻加大，使得转动困难；加大，使得转动困难； 由于滚刀的长期不转动，使得砂卵石在一个方向摩擦，造成滚刀严重偏磨。由于滚刀的长期不转动，使得砂卵石在一个方向摩擦，造成滚刀严重偏磨。l 滚刀磨损分析滚刀磨损分析刀盘侧面部位滚刀磨损严重的分析刀盘侧面部位滚刀磨损严重的分析 松散带示意图松散带示意图 l 滚刀磨损分析滚刀磨损分析 刀盘中心结饼刀盘中心结饼沿土仓竖向水平应力分布图沿土仓竖向水平应力分布图中心滚刀偏磨原因分析中心滚刀偏磨原因分析 （1 1）在有可能的情况下，尽量使用双刃滚刀，这样可以

21、增大刀圈和开挖面的接触）在有可能的情况下，尽量使用双刃滚刀，这样可以增大刀圈和开挖面的接触面积，可使转动扭矩增大；面积，可使转动扭矩增大；（2 2）可使用带齿的刀圈。在滚刀刀圈上镶嵌合金钢，以增大刀圈和开挖面接触时）可使用带齿的刀圈。在滚刀刀圈上镶嵌合金钢，以增大刀圈和开挖面接触时 的摩擦系数，因而起到增大转动扭矩的效果；的摩擦系数，因而起到增大转动扭矩的效果；（3 3）减小滚刀的启动扭矩。若启动扭矩过大，也会给滚刀转动带来困难，因此，）减小滚刀的启动扭矩。若启动扭矩过大，也会给滚刀转动带来困难，因此，在保证滚刀轴承密封安全条件的允许下，可适当降低滚刀的启动扭矩；在保证滚刀轴承密封安全条件的允

22、许下，可适当降低滚刀的启动扭矩；（4 4）对刀箱内空隙进行改造。减小刀箱深度，同时采取倒喇叭形状，有力于渣土）对刀箱内空隙进行改造。减小刀箱深度，同时采取倒喇叭形状，有力于渣土的流动，不至于聚集于刀箱内，导致阻力力矩增大；的流动，不至于聚集于刀箱内，导致阻力力矩增大；（5 5）对滚刀刀鼓采取加焊耐磨层防护措施，以防止刀鼓破坏使得阻力力矩增大。）对滚刀刀鼓采取加焊耐磨层防护措施，以防止刀鼓破坏使得阻力力矩增大。 滚刀的适应性设计建议滚刀的适应性设计建议 l 刮刀磨损分析刮刀磨损分析宽刮刀磨损宽刮刀磨损 刮刀的磨损情况刮刀的磨损情况破坏形式：破坏形式： 刮刀磨损变形刮刀磨损变形 刮刀合金齿脱落刮刀

23、合金齿脱落 固定螺栓断裂固定螺栓断裂不同位置刮刀的磨损特点不同位置刮刀的磨损特点（1 1）单个刮刀的磨损为两侧磨损大，中间磨损小；）单个刮刀的磨损为两侧磨损大，中间磨损小；（2 2）刮刀的前角面磨损小，后角面磨损大；）刮刀的前角面磨损小，后角面磨损大；（3 3）同一号位置的刮刀的磨损量基本一样；）同一号位置的刮刀的磨损量基本一样；（4 4）随号数增大，刮刀的磨损也越严重。）随号数增大，刮刀的磨损也越严重。 l 刮刀磨损分析刮刀磨损分析颗粒成样赋予刮刀速度水平及竖向刀具磨损后未磨损的刮刀前后角都为0后角不为0设置记录墙体受力计算与分析刀座刀盘面板小刮刀VzVx l 刮刀磨损分析结论刮刀磨损分析结

24、论 靠近边部刮刀应加强耐磨性能，单个刮刀两侧应加强耐磨措施；靠近边部刮刀应加强耐磨性能，单个刮刀两侧应加强耐磨措施； 刮刀磨损主要是后角方向，前角方向磨损较小，需要在后角面方刮刀磨损主要是后角方向，前角方向磨损较小，需要在后角面方向增大刀具的宽度；向增大刀具的宽度； 若采用超硬重型刀具，则在刀具后角方向实施硬化堆焊。若采用超硬重型刀具，则在刀具后角方向实施硬化堆焊。 对于刮刀做切削运动来说，具有一定切掉的后角可以有效的减小对于刮刀做切削运动来说，具有一定切掉的后角可以有效的减小刀盘扭矩和刀具的磨损。刀盘扭矩和刀具的磨损。 l 刀具磨损预测刀具磨损预测 根据刀具磨损的测量数据，计算得到了该地层中

25、刮刀的磨损系数，根据刀具磨损的测量数据，计算得到了该地层中刮刀的磨损系数，预测不同部位的刮刀的磨损。计算表明，后角面方向的刀体部分很容预测不同部位的刮刀的磨损。计算表明，后角面方向的刀体部分很容易被磨损掉，从而造成对刀具、刀盘面板的磨损。因此，建议对后角易被磨损掉，从而造成对刀具、刀盘面板的磨损。因此，建议对后角面处的刮刀宽度及厚度进行加强。面处的刮刀宽度及厚度进行加强。 根据计算情况，对于刮刀根据计算情况，对于刮刀20mm20mm的凸出量显然不能满足刀盘边部的的凸出量显然不能满足刀盘边部的要求，应适当增大刀具厚度。为了合理的利用刮刀，建议面板上按不要求，应适当增大刀具厚度。为了合理的利用刮刀

26、，建议面板上按不同位置布置两种类型的刮刀：轻型刮刀和重型刮刀。同位置布置两种类型的刮刀：轻型刮刀和重型刮刀。 l 刀具磨损预测刀具磨损预测 各刮刀位置刀具最小厚度各刮刀位置刀具最小厚度计算结果计算结果刮刀号刮刀号1#1#2#2#3#3#4#4#5#5#6#6#7#7#距离中心的距离（距离中心的距离（mmmm）11151115135513551595159518351835207520752315231525552555旋转一周所走的形程旋转一周所走的形程/m/m7.017.018.518.5110.0210.0211.5311.5313.0413.0414.5514.5516.0516.05总

27、行程总行程/m/m574895748969790697908217482174945579455710694110694111932411932413162131626 6磨损量磨损量/mm/mm5 5151530304545606067677979计算最小厚度计算最小厚度/mm/mm10102020212128.428.4363644445050建议刮刀厚度建议刮刀厚度/mm/mm3030303030306060606060606060 前前957m957m各项消耗占刀具总消耗的比例各项消耗占刀具总消耗的比例滚刀磨损示意图滚刀磨损示意图l 刀具损耗分析刀具损耗分析 l 刀具损耗分析刀具损耗分

28、析(1) (1) 未对渣土进行有效的改良情况下，每延米刀具损耗约未对渣土进行有效的改良情况下，每延米刀具损耗约73007300元。其中元。其中滚刀损耗最多，占总消耗的滚刀损耗最多，占总消耗的61%61%；(2) (2) 通过渣土改良，减小刀具与地层之间的摩擦，降低了刀具消耗，将通过渣土改良，减小刀具与地层之间的摩擦，降低了刀具消耗，将每延米刀具损耗降低每延米刀具损耗降低20%20%；(3) (3) 在刀盘盘圈前端面布置贝壳刀，同样起到切削砂卵石的作用，且刀在刀盘盘圈前端面布置贝壳刀，同样起到切削砂卵石的作用，且刀具成本能有大幅下降，可在试验的基础上适当采用；具成本能有大幅下降，可在试验的基础上

29、适当采用；(4) (4) 通过松散路段及粉细砂路段，可以采用加强先行刀在刀盘正面与滚通过松散路段及粉细砂路段，可以采用加强先行刀在刀盘正面与滚刀交错安装。实践证明既节约刀具成本，又能够保证掘进速度。刀交错安装。实践证明既节约刀具成本，又能够保证掘进速度。 l 刀具耐磨性改造刀具耐磨性改造(1) (1) 耐磨环位置用耐磨环位置用5050* *8080的扁钢间隔开的扁钢间隔开2525* *2525的槽，在槽中堆的槽，在槽中堆2525* *2525* *8080的的 硬质合金条耐磨效果理想。硬质合金条耐磨效果理想。(2)(2) 滚刀用高合金材料制造，刀尖加厚至滚刀用高合金材料制造，刀尖加厚至24mm

30、24mm，周边的单刃滚刀均改装，周边的单刃滚刀均改装 双刃滚刀，可以有效增加刀具使用寿命。双刃滚刀，可以有效增加刀具使用寿命。(3)(3) 加厚滚刀刀毂，可采用高合金钢制造，并通过热处理使刀毂具有高加厚滚刀刀毂，可采用高合金钢制造，并通过热处理使刀毂具有高 硬度和高的淬透厚度，经实践检验效果理想。硬度和高的淬透厚度，经实践检验效果理想。(4)(4) 在确保母体足够强度和刚度所需厚度下，加厚刮刀硬质合金块的厚在确保母体足够强度和刚度所需厚度下，加厚刮刀硬质合金块的厚 度，以增加刮刀的切割能力和耐磨性能；度，以增加刮刀的切割能力和耐磨性能；(5)(5) 不改变外形条件，刮刀刀座用基体不改变外形条件

31、，刮刀刀座用基体+ +耐磨合金做成，增加刀座导流耐磨合金做成，增加刀座导流 状背面耐磨性。状背面耐磨性。刀具改进刀具改进刀具改进刀具改进刀盘的其它改进的措施刀盘的其它改进的措施 2.3 2.3 砂卵石地层带压换刀技术砂卵石地层带压换刀技术 l 砂卵石地层坍塌机理砂卵石地层坍塌机理l 带压换刀关键措施带压换刀关键措施l 带压换刀实践带压换刀实践l 砂卵石地层坍塌现象砂卵石地层坍塌现象 松散带的渣土从松散带的渣土从刀盘开口涌入土仓刀盘开口涌入土仓前方松散带坍塌之后前方松散带坍塌之后开挖面前上方的空洞开挖面前上方的空洞地表坍塌地表坍塌l 砂卵石地层坍塌机理砂卵石地层坍塌机理 l主要换刀方式比选主要换

32、刀方式比选序号序号换刀模式换刀模式加固效果加固效果对地面直对地面直接影响接影响成本成本 工期工期 技术难度及风险技术难度及风险1 1 直接开仓换刀直接开仓换刀最差最差较小较小较低较低 较短较短不可行不可行2 2 降水加固模式降水加固模式差差大大低低短短低低3 3 地表注浆加固地表注浆加固较差较差大大较高较高 较长较长低低4 4围护桩加固围护桩加固较好较好大大高高长长低低5 5气压加固气压加固较好较好较小较小较低较低 较短较短高高l 气压的主要作用气压的主要作用 可阻止来自开挖面的涌水，防止开挖面坍塌。可阻止来自开挖面的涌水，防止开挖面坍塌。 因压气压力本身的支撑作用使开挖面稳定。因压气压力本身

33、的支撑作用使开挖面稳定。 由于压气对围岩缝隙起到排挤水的作用，增加了粉砂、粘土层或由于压气对围岩缝隙起到排挤水的作用，增加了粉砂、粘土层或含有粉砂粘土成分的砂质土的强度，从而增加了开挖面的稳定性。含有粉砂粘土成分的砂质土的强度，从而增加了开挖面的稳定性。l 带压换刀关键措施带压换刀关键措施 u 土仓封闭土仓封闭 成都以砂卵石地层为主，卵石间颗粒之间的孔隙大，透气性大。在成都以砂卵石地层为主，卵石间颗粒之间的孔隙大，透气性大。在带压换刀时，必须对土仓进行封闭处理，防止漏气而引起开挖面坍塌。带压换刀时，必须对土仓进行封闭处理，防止漏气而引起开挖面坍塌。在实施时向开挖面及盾构周围注入膨润土，利用膨润

34、土的吸水膨胀作用，在实施时向开挖面及盾构周围注入膨润土，利用膨润土的吸水膨胀作用，对盾构周围的地层进行封堵，使气压形成有效的支护。对盾构周围的地层进行封堵，使气压形成有效的支护。u 气压的设定气压的设定 选择压气压力的方法，因覆土厚度、地质、隧道直径而异，正常情选择压气压力的方法，因覆土厚度、地质、隧道直径而异，正常情况下取压气压力等于从盾构顶部算起况下取压气压力等于从盾构顶部算起D/2D/3D/2D/3位置的地下水压力。位置的地下水压力。l 砂卵石地层带压换刀实践砂卵石地层带压换刀实践 刀盘进渣开口前状况刀盘进渣开口前状况 刀箱形成的软泥饼刀箱形成的软泥饼 刀盘顶部与前盾接缝处刀盘顶部与前盾

35、接缝处研究结论研究结论 （1 1）在成都砂卵石地层下，通过合适的辅助手段封闭地层，能够实现带压换刀；）在成都砂卵石地层下，通过合适的辅助手段封闭地层，能够实现带压换刀；（2 2）通过气压可阻止来自开挖面的涌水，同时对周围土层起到排水固结的作用，）通过气压可阻止来自开挖面的涌水，同时对周围土层起到排水固结的作用，增强土体的强度，增加开挖面的稳定；增强土体的强度，增加开挖面的稳定；（3 3）卵石粘土在高压环境下，在成拱无扰动情况下，具有较强的自稳性。）卵石粘土在高压环境下，在成拱无扰动情况下，具有较强的自稳性。（4 4）根据水位高低，高压空气可以起到减缓周边水流入土仓内的速度，一定程度）根据水位高

36、低，高压空气可以起到减缓周边水流入土仓内的速度，一定程度上可以排开土仓内地下水，目前水位使用上可以排开土仓内地下水，目前水位使用0.50.50.7bar0.7bar的压力可保持土仓内干燥无的压力可保持土仓内干燥无水，地层可支撑水，地层可支撑3-43-4天时间不塌陷，气压小于天时间不塌陷，气压小于0.4bar0.4bar时排水困难；时排水困难；（5 5）注入的膨润土在刀盘未转动的前期，可在卵石层面上形成泥膜依附于掌子面，）注入的膨润土在刀盘未转动的前期，可在卵石层面上形成泥膜依附于掌子面，但无助于土仓内压力保持，当刀盘转动和遇水浸泡后，膨润土变质失效；但无助于土仓内压力保持，当刀盘转动和遇水浸泡

37、后，膨润土变质失效；研究结论研究结论 （6 6）共）共40m40m3 3空气压缩机若不能满足压力保持在空气压缩机若不能满足压力保持在0.5bar0.5bar以上，在土仓内产生的以上，在土仓内产生的高压空气减压反应使人不能长时间工作。且高压空气减压反应使人不能长时间工作。且0.5bar0.5bar以下的压力水位上涨快，不以下的压力水位上涨快，不适宜换刀；适宜换刀；（7 7）建议对刀具检查更换地点进行合理预测，对选定换刀地点进行调查，确）建议对刀具检查更换地点进行合理预测，对选定换刀地点进行调查，确定盾构机上方的管线，地质钻探孔，降水井等泻压通道堵死；定盾构机上方的管线，地质钻探孔，降水井等泻压通

38、道堵死；（8 8）建议在选定的加压地点提前十环左右进行注入膨润土对掘进隧道砂卵石）建议在选定的加压地点提前十环左右进行注入膨润土对掘进隧道砂卵石地层进行封堵，尤其是盾体外部需要注入膨润土进行封堵。实现此步有二种方地层进行封堵，尤其是盾体外部需要注入膨润土进行封堵。实现此步有二种方式，一是从刀盘前向里加入膨润土，二是从盾体四周向里加入膨润土，两种方式，一是从刀盘前向里加入膨润土，二是从盾体四周向里加入膨润土，两种方式均能实现。式均能实现。 2.4 2.4 盾尾同步注浆材料与注浆参数盾尾同步注浆材料与注浆参数l 砂卵石地层同步注浆材料砂卵石地层同步注浆材料l 砂卵石地层同步注浆参数砂卵石地层同步注

39、浆参数l 同步注浆控制措施同步注浆控制措施l 砂卵石地层对同步注浆浆液要求砂卵石地层对同步注浆浆液要求 具有能完全填补盾尾空隙的流动性；具有能完全填补盾尾空隙的流动性； 浆液在规定的时间内固化；浆液在规定的时间内固化； 在早期强度就能达到大于土体的强度；在早期强度就能达到大于土体的强度； 不发生体积缩水现象；不发生体积缩水现象； 在受到地下水稀释后要不发生材料分离；在受到地下水稀释后要不发生材料分离； 结硬后材料不应有游离水的出现；结硬后材料不应有游离水的出现； 经济性；经济性； 施工方便。施工方便。 l 砂卵石地层同步注浆材料砂卵石地层同步注浆材料浆液比重浆液比重 凝结时间凝结时间塌落度试验

40、塌落度试验 流动度试验流动度试验稠度试验稠度试验 水下浇注试验水下浇注试验抗压强度试验抗压强度试验 抗水冲分散试验抗水冲分散试验析水率析水率注浆材料试验项目注浆材料试验项目注浆材料试验材料注浆材料试验材料水泥水泥 粘土粘土膨润土膨润土 粉煤灰粉煤灰增效剂增效剂l 砂卵石地层同步注浆材料砂卵石地层同步注浆材料 盾构从富水地段通过盾构从富水地段通过材料名称材料名称水水水泥水泥细砂细砂膨润土膨润土黄粘土粉黄粘土粉外加外加剂剂所占百比所占百比28%28%7%7%38%38%6%6%21%21%每方用量每方用量448kg448kg112kg112kg608kg608kg96kg96kg288 kg288

41、 kg150g150g盾构推进至不同地段时浆液配比建议盾构推进至不同地段时浆液配比建议 盾尾同步注浆时，需防止地下水在浆液凝固前冲散浆液，所注浆液应具盾尾同步注浆时，需防止地下水在浆液凝固前冲散浆液，所注浆液应具有较强的保水性和较短凝胶时间。在试验的基础上提出如下配比。经测定，有较强的保水性和较短凝胶时间。在试验的基础上提出如下配比。经测定，此配比浆液凝结时间：此配比浆液凝结时间：8 81010小时，小时，=1500kg/m=1500kg/m3 3，2828天强度：天强度：10.3Mpa10.3Mpa。建议浆液配比建议浆液配比 水位较低的情况下水位较低的情况下材料名称材料名称水水水泥水泥细砂细

42、砂膨润土膨润土粉煤灰粉煤灰外加剂外加剂所占百比所占百比28%28%6%6%40%40%4%4%22%22%每方用量每方用量448kg448kg96kg96kg640kg640kg64kg64kg704704288g288g盾构推进至不同地段时浆液配比建议盾构推进至不同地段时浆液配比建议 该种情况不用考虑浆液被地下水的冲淡，冲散作用，浆液的保水性、抗该种情况不用考虑浆液被地下水的冲淡，冲散作用，浆液的保水性、抗水冲能力，因此不必添加粘土粉即可。材料的配比见下表水冲能力，因此不必添加粘土粉即可。材料的配比见下表2.162.16。经实验测。经实验测定：初凝时间：定：初凝时间：8-108-10小时，小

43、时，=1600kg/m=1600kg/m3 3，2828天强度：天强度：1212. .1Mpa1Mpa。盾构从盾构从水位较低的地段通过水位较低的地段通过 盾构穿过建筑物时盾构穿过建筑物时 材料名称材料名称水水水泥水泥中细砂中细砂膨润土膨润土黄粘土粉黄粘土粉外加剂外加剂所占百分比所占百分比3535191935354 47 7每方用量每方用量595 kg595 kg323 kg323 kg595 kg595 kg68 kg68 kg119 kg119 kg3.23g3.23g盾构推进至不同地段时浆液配比建议盾构推进至不同地段时浆液配比建议 盾构通过建筑物时，注浆后希望能尽快获得浆液固结体强度。由于

44、原料中黄盾构通过建筑物时，注浆后希望能尽快获得浆液固结体强度。由于原料中黄粘土粉本身性质影响浆液早期强度与凝结时间，因此相应增加了水泥和减少了黄粘土粉本身性质影响浆液早期强度与凝结时间，因此相应增加了水泥和减少了黄粘土粉用量。配方中外加剂为粘土粉用量。配方中外加剂为GTGT复合早强减水剂。材料的配比如下表所示。经测复合早强减水剂。材料的配比如下表所示。经测定，此配比浆液凝结时间：定，此配比浆液凝结时间：5-85-8小时，小时，=1700kg/m=1700kg/m3 3，2828天强度：天强度：13.5Mpa13.5Mpa。盾构通过建筑物盾构通过建筑物 材料名称材料名称水水水泥水泥中细砂中细砂膨

45、润土膨润土粉煤灰粉煤灰外加剂外加剂所占百比所占百比37375 535355 518%18%每方用量每方用量592kg592kg80 kg80 kg560 kg560 kg80 kg80 kg288 kg288 kg150g150g盾构推进至不同地段时浆液配比建议盾构推进至不同地段时浆液配比建议 盾构从暗挖隧道内始发盾构从暗挖隧道内始发盾构从暗挖隧道内始发时，盾尾在暗挖段要停机注浆填充暗挖隧道和管片之盾构从暗挖隧道内始发时，盾尾在暗挖段要停机注浆填充暗挖隧道和管片之间的空隙，时间约几个小时，因此浆液配比要在保证砂浆稠度、倾析率、固结间的空隙，时间约几个小时，因此浆液配比要在保证砂浆稠度、倾析率、

46、固结率、强度等指标的基础上延长其凝胶时间，防止停机时间长时把盾尾粘住。经率、强度等指标的基础上延长其凝胶时间，防止停机时间长时把盾尾粘住。经实验选用下表配方。凝结时间：实验选用下表配方。凝结时间：8-108-10小时，小时，=1600kg/m=1600kg/m3 3，2828天强度天强度11.1Mpa11.1Mpa。盾构从暗挖隧道内始发盾构从暗挖隧道内始发注浆材料研究结论注浆材料研究结论 （1 1）膨润土的加入使注浆浆液的稳定性得到提高，可泵性增大，根据本次试）膨润土的加入使注浆浆液的稳定性得到提高，可泵性增大，根据本次试验结果及其他工程应用膨润土的经验，确定在该地层情况的同步注浆的膨润土添验

47、结果及其他工程应用膨润土的经验，确定在该地层情况的同步注浆的膨润土添加量；加量；（2 2）黄粘土粉的加入使注浆浆液的粘聚能力增大，提高了浆液整体性和抗水）黄粘土粉的加入使注浆浆液的粘聚能力增大，提高了浆液整体性和抗水性，特别水冲情况下的抗分散能力。并使浆液的强度上的比较快。但是，添加了性，特别水冲情况下的抗分散能力。并使浆液的强度上的比较快。但是，添加了粘土粉的浆液，其流动性明显降低；粘土粉的浆液，其流动性明显降低；（3 3）浆液的含水量和粘土含量是决定浆液凝结时间和流动性的主要因素；）浆液的含水量和粘土含量是决定浆液凝结时间和流动性的主要因素；（4 4）试验所得出的优化配合比，在盾构推进时得

48、到应用，较好地满足地铁盾）试验所得出的优化配合比，在盾构推进时得到应用，较好地满足地铁盾构法同步注浆施工工艺的要求，达到了较好的注浆效果。构法同步注浆施工工艺的要求，达到了较好的注浆效果。l 砂卵石地层同步注浆参数砂卵石地层同步注浆参数 （1 1）在成都砂卵石地层盾尾同步注浆时，注浆压力（顶部）控制在）在成都砂卵石地层盾尾同步注浆时，注浆压力（顶部）控制在0.20.20.25MPa0.25MPa，由于，由于“松散带松散带”的存在，同步注浆的注浆率不应小于的存在，同步注浆的注浆率不应小于180180(7.28(7.28方方) )； （2 2）应以注浆压力来控制注浆量，注浆压力达不到设定值时不能停

49、注，这样）应以注浆压力来控制注浆量，注浆压力达不到设定值时不能停注，这样才能保证浆液填满开挖间隙。根据穿越条件，特殊地段进行二次补注浆；才能保证浆液填满开挖间隙。根据穿越条件，特殊地段进行二次补注浆； （3 3）注浆压力应综合考虑地质条件、管片强度、盾构机型及注浆材料的特性。）注浆压力应综合考虑地质条件、管片强度、盾构机型及注浆材料的特性。防止注浆压力过大防止注浆压力过大, ,造成地层劈裂或管片错台；造成地层劈裂或管片错台； （4 4）根据地层情况和实际地层损失调整注浆填充率，可以较好填充地层，有）根据地层情况和实际地层损失调整注浆填充率，可以较好填充地层，有效控制地表沉降，对注浆不足或注浆效

50、果不好的地方进行补强注浆，以增加注浆效控制地表沉降，对注浆不足或注浆效果不好的地方进行补强注浆，以增加注浆层的密实性并提高防水效果层的密实性并提高防水效果； （5 5）在施工中应根据洞内管片衬砌变形和地表及周围建筑物变形监测结果进）在施工中应根据洞内管片衬砌变形和地表及周围建筑物变形监测结果进行信息反馈，及时修正注浆参数和施工方法。行信息反馈，及时修正注浆参数和施工方法。同步注浆参数研究结论同步注浆参数研究结论 合理选择注浆浆液类型合理选择注浆浆液类型 合理选择注浆压力、注浆量合理选择注浆压力、注浆量 加强管片沉浮的监测加强管片沉浮的监测 结合地面监测实时调整结合地面监测实时调整 制订详细的注

51、浆质量控制程序制订详细的注浆质量控制程序 防止注浆管堵塞防止注浆管堵塞同步注浆控制措施同步注浆控制措施 2.5 2.5 盾构穿越建（构）筑物控制措施盾构穿越建（构）筑物控制措施 l 盾构穿越冶金宾馆盾构穿越冶金宾馆 桩基桩基l 盾构穿越四川省经委安监局盾构穿越四川省经委安监局 条基条基 l 盾构穿越万福桥盾构穿越万福桥 条形扩大基础条形扩大基础 l 盾构穿越冶金宾馆盾构穿越冶金宾馆 冶金宾馆基础结构与隧道剖面关系示意图冶金宾馆基础结构与隧道剖面关系示意图冶金宾馆西侧建筑结构形式冶金宾馆西侧建筑结构形式盾构隧道注浆孔注浆孔地面墙体240厚砼C15C15见砂石用砼做护壁240厚标砖承台C20垫层C

52、10承台C20C15C15承台C20BXAXCX1 人工填土2-3 粉质粘土2-8-3 卵石土3-7-3 卵石土4-4-3 卵石土57cm57cm 桩基托换 A-A剖面图托换梁平面布置图AA隧道托换承台桩桩桩原承台原承台原承台托换承台托换承台柱柱柱托换梁盾构穿越时采取的辅助措施盾构穿越时采取的辅助措施 荷载转移承台及桩基础400*12钢管钢筋砼柱400*12钢管左侧支撑右侧支撑盾构穿越时采取的辅助措施盾构穿越时采取的辅助措施 跟踪注浆 北加固区桩基础5a-49b-19b-29b-39a-39a-29a-19-39-29-18-38-28-17-37-27-16-36-26-15-45-35-2

53、5-14-44-34-24-13-43-33-23-12-82-72-62-52-42-32-22-11-71-61-51-41-31-21-1ZDK8+572.88ZDK8+570.48ZDK8+567.98ZDK8+563.28ZDK8+556.08ZDK8+541.68ZDK8+534.48ZDK8+527.28ZDK8+520.08ZDK8+513.48ZDK8+548.88左线右线YDK8+550CXAXBX冶金宾馆加固平面图加固区CXAXBX冶金宾馆加固剖面图左线隧道承台C20C15C15承台C20垫层C10承台C20240厚标砖见砂石用砼做护壁 0.00C15240厚砼C15墙体

54、地面注浆孔注浆孔盾构穿越时采取的辅助措施盾构穿越时采取的辅助措施 施工实测数据分析施工实测数据分析 桩基沉降时程曲线桩基沉降时程曲线 左侧支撑轴力变化时程曲线左侧支撑轴力变化时程曲线 （1 1）采用荷载转移方法可以将中间承台承担的荷载转移至两侧承台，同时对上）采用荷载转移方法可以将中间承台承担的荷载转移至两侧承台，同时对上部结构起到支撑作用，可增加穿越施工时结构的安全系数；部结构起到支撑作用，可增加穿越施工时结构的安全系数； （2 2）采用桩基托换措施对隧道结构的安全有利；可以有效减小隧顶桩基的最大）采用桩基托换措施对隧道结构的安全有利；可以有效减小隧顶桩基的最大沉降，减小各桩之间的不均匀沉降

55、，较好的控制建筑物倾斜；可以减小隧顶桩基承沉降，减小各桩之间的不均匀沉降，较好的控制建筑物倾斜；可以减小隧顶桩基承担的荷载，减小由于承载力损失导致的过大沉降；担的荷载，减小由于承载力损失导致的过大沉降； （3 3）地面跟踪注浆能够对桩端部土体进行有效的加固，尤其在砂卵石层中，能）地面跟踪注浆能够对桩端部土体进行有效的加固，尤其在砂卵石层中，能够对盾构同步注浆的效果进行补充，减小由于注浆量不足而导致的桩基过大沉降；够对盾构同步注浆的效果进行补充，减小由于注浆量不足而导致的桩基过大沉降； （4 4）为平衡桩基所传递的荷载，盾构在穿越时应适当增加土仓压力、注浆压力）为平衡桩基所传递的荷载，盾构在穿越

56、时应适当增加土仓压力、注浆压力及注浆量，并保持匀速掘进，避免施工参数的突变而对上部结构产生扰动。及注浆量，并保持匀速掘进，避免施工参数的突变而对上部结构产生扰动。研究结论研究结论 盾构穿越四川省经委、安监局盾构穿越四川省经委、安监局隧道中心线楼梯科技管配电房男卫生间办公室门四川安监局四川经委门门门门门门门门门门门门门走廊走廊小厅大厅右线左线北电缆沟门女卫生间门门BBAACC四川经委、安监局办公楼及与隧道的平面关系四川经委、安监局办公楼及与隧道的平面关系 穿越施工的措施与实测数据穿越施工的措施与实测数据左线隧道右线隧道加固区基 础C-C剖面图地面 四川经委、安监局办公楼加固剖面图四川经委、安监局

57、办公楼加固剖面图 注浆加固施工注浆加固施工 穿越施工的措施与实测数据穿越施工的措施与实测数据土仓压力土仓压力注浆量注浆量 （1 1）数值计算结果表明，盾构通过之后，建筑物内力以及建筑的差异沉降均满）数值计算结果表明，盾构通过之后，建筑物内力以及建筑的差异沉降均满足规范要求，但建筑物最大沉降超出规范要求。同时，在盾构侧穿建筑物情况下，足规范要求，但建筑物最大沉降超出规范要求。同时，在盾构侧穿建筑物情况下，其水平变形较大。因此，在盾构穿越经委、安监局办公楼时需采取相应的辅助措施，其水平变形较大。因此，在盾构穿越经委、安监局办公楼时需采取相应的辅助措施，以保护建筑物的安全；以保护建筑物的安全；（2

58、2）地面跟踪注浆可以有效地减小盾构通过以后发生的后续沉降，减小建筑的）地面跟踪注浆可以有效地减小盾构通过以后发生的后续沉降，减小建筑的差异沉降，对所穿越的建筑物起到了较好的保护作用；差异沉降，对所穿越的建筑物起到了较好的保护作用；（3 3）由于本穿越工点处于砂卵石地层，盾构各施工参数的波动较大，难以将其）由于本穿越工点处于砂卵石地层，盾构各施工参数的波动较大，难以将其很好的控制在比较稳定的范围内，但应尽力避免各施工参数在穿越期间出现突变；很好的控制在比较稳定的范围内，但应尽力避免各施工参数在穿越期间出现突变；（4 4）盾构穿越施工过程中，应在穿越前对盾构机进行全面检修，并针对可能遇）盾构穿越施

59、工过程中，应在穿越前对盾构机进行全面检修，并针对可能遇到的各种情况做好应急预案，尽量避免在建筑物下方停机。若出现突发情况，如设到的各种情况做好应急预案，尽量避免在建筑物下方停机。若出现突发情况，如设备故障而造成停机，应及时修复，并通过补充注浆等措施加强对建筑的保护，同时备故障而造成停机，应及时修复，并通过补充注浆等措施加强对建筑的保护，同时需加强监测需加强监测研究结论研究结论 盾构穿越万福桥盾构穿越万福桥桥墩细部图桥墩细部图盾构隧道穿越万福桥剖面示意图盾构隧道穿越万福桥剖面示意图 穿越时采取的辅助措施穿越时采取的辅助措施万福桥加固平面图万福桥加固平面图万福桥加固剖面图万福桥加固剖面图 有限元计

60、算网格有限元计算网格 实测数据实测数据 监测数据监测数据桥墩点变形时程曲线桥墩点变形时程曲线桥面点变形时程曲线桥面点变形时程曲线 研究结论研究结论 （1 1）数值计算结果表明，盾构隧道从万福桥左半部分穿越，引起桥墩的基底变）数值计算结果表明，盾构隧道从万福桥左半部分穿越，引起桥墩的基底变形最大为形最大为-9.13mm-9.13mm，变形在可控范围之内，对上部结构影响较小。，变形在可控范围之内，对上部结构影响较小。 （2 2）由于桥墩刚度较大，盾构隧道偏左侧穿越，使得盾构穿越后桥墩整体向左）由于桥墩刚度较大，盾构隧道偏左侧穿越，使得盾构穿越后桥墩整体向左侧倾斜，产生差异沉降。但差异沉降较小，斜率为侧倾斜，产生差异沉降。但差异沉降较小，斜率为0.210.21，满足使用要求。，满足使用要求。 （3 3）盾构隧道穿越万福桥施工过程中，使盾构机快速、匀速地通过，适当增大）盾构隧道穿越万福桥施工过程中，使盾构机快速、匀速地通过，适当增大注浆量和注浆压力，可较好地控制盾构穿越引起的沉降。注浆量和注浆压力，可较好地控制盾构穿越引起的沉降。 （4 4）采用注浆加固措施，能够有效地减小盾构穿越施工引起的地层变形，减小）采用注浆加固措施，能够有效地减小盾构穿越施工引起的地层变形，减小基础的整体沉降及差异沉降，对建（构）筑物起到有效的保护作用。基础的整体沉降及差异沉降，对建（构）筑物起到有效的保护作用。