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1、 施工图常见问题分析结构专业施工图设计主要包括三部分内容： 结构设计总说明 结构设计图纸 结构设计计算书一. 结构设计总说明 是结构专业施工图设计的重要文件之一，对施工图设计起着纲领性的指导作用。 包含内容：建筑工程设计文件编制深度规定 （2008年版）1 .工程概况：要从结构的角度去阐述工程地点：建造在什么地方，即可清楚的了解该建筑物是在地震区还是非地震区，可大致确定建筑场地所处的工程地质环境和条件使用功能：对结构专业而言，不同的使用功能，楼面荷载不同，抗震设防类别、设防标准不同。（如住宅、商业、医院、厂房等）建筑平面尺寸、高度、层数：由此可初步判断结构是否超长、是属于高层或多层建筑结构类型
2、人防内容2 .荷载取值 作用在结构上的荷载可分为永久荷载、可变荷载和偶然荷载三大类，在结构设计总说明中应分别注明作用在结构各个部位、构件的活荷载标准值。（需要了解建筑的使用功能及区域）。（1）地下室顶板均布活荷载： 一般民用建筑的非人防地下室顶板 （0.000标高），考虑施工材料的堆放及临时 材料加工场地的荷载，室内取4KN/m2，室外取5KN/m2（2）消防车荷载：以30T消防车荷载为例，荷载规范规定“板跨不小于6m的双向板在消防车轮压直接作用下，其等效均布荷载取20KN/m2”。但实际工程，板跨不同，板上覆土厚度不同，作用在板上的荷载亦不同。朱炳寅老师总结了不同板跨、不同覆土条件下的消防车
3、等效均布荷载取值表。可供大家参考选用。 板跨（m）2.02.53.03.54.04.55.05.56.0等效均布荷载(kN/m2)35.033.131.329.427.525.623.821.920.0i不同板跨时，双向板等效均布荷载的简化计算表格表1 消防车轮压直接作用下双向板的等效均布荷载 ii. 不同覆土厚度时，消防车轮压等效均布荷载的简化计算 不同覆土厚度时，对消防车轮压等效均布荷载数值的计算可采取简化方法，考虑不同覆土厚度对消防车轮压等效均布荷载数值的影响，近似可按线性关系按表2确定。表2 消防车轮压作用下，不同覆土厚度时的等效均布荷载调整系数覆土厚度（m）0.250.500.751
4、.001.251.501.752.002.252.50调整系数1.000.920.850.770.700.620.550.470.400.32iii. 综合考虑板跨和不同覆土层厚度时，消防车轮压等效均布荷载的确定考虑板跨和不同覆土层厚度确定消防车轮压作用下的等效均布荷载数值时，可采用简化计算方法，参考表-3，表-4确定不同板跨、不同覆土层厚度时的等效均布荷载数值。表3 消防车轮压作用下单向板的等效均布荷载值(kN/m2)板跨（m）覆土厚度（m）0.250.500.751.001.251.501.752.002.252.50235.032.429.727.124.521.819.216.613.
5、911.3 表4 消防车轮压作用下双向板的等效均布荷载值(kN/m2)板格的短边跨度（m）覆土厚度（m）0.250.500.751.001.251.501.752.002.252.502.035.032.429.727.124.521.819.216.613.911.32.533.130.728.325.823.421.018.616.113.711.33.031.329.126.924.622.420.218.015.713.511.33.529.427.425.423.421.419.317.315.313.311.34.027.525.723.922.120.318.516.714.91
6、3.111.34.525.624.022.420.819.217.716.114.512.911.35.023.822.421.019.618.216.915.514.112.711.35.521.920.719.518.417.216.014.813.712.511.36.020.019.018.117.116.115.214.213.212.311.3（3）设备管道吊顶荷载：每米满水管重（kN/m）外径内径管重水重总重DN8008208001.98 5.03 7.01 DN7007207001.74 3.85 5.59 DN6006206001.49 2.83 4.32 DN5005205
7、001.25 1.96 3.21 DN4504784581.15 1.65 2.79 DN4004264080.92 1.31 2.23 DN3503773610.72 1.02 1.75 DN3003253090.62 0.75 1.37 DN2502732590.46 0.53 0.98 DN2002192070.31 0.34 0.65 DN1501601500.19 0.18 0.37 DN1251331240.14 0.12 0.26 DN1001081000.10 0.08 0.18 （4）各类工业、商业、电信、医疗等专用使用荷载：对于专业性很强的建筑楼面使用荷载，应由行业的工艺工
8、程师提供，也可参考相关规范，如电信专用房屋设计规范、商业仓库设计规范、物资仓库设计规范等3 .结构材料： 抗震等级为一、二、三级的框架和斜撑构件（含梯段），其纵向受力钢筋采用普通钢筋时，钢筋的抗拉强度实测值与屈服强度实测值的比值不应小于1.25；钢筋的屈服强度实测值与屈服强度标准值的比值不应大于1.3，且钢筋在最大拉力下的总伸长率实测值不应小于9%。4 .地基与基础： 0.000的绝对标高、基底持力层及其承载力特 征值(有地下室)抗浮设计水位标高、施工期间降水要求以及停止降水条件5.新旧规范的变化 规范、图集的更新变化 钢筋保护层的要求不同 耐久性的要求有变化5.1.耐久性环境类别为四类和五类
9、的混凝土结构，其耐 久性要求应符合有关标准的规定。 更恶劣环境（海水环境、直接接触除冰盐的环境及侵蚀性环境）中混凝土结构耐久性的设计，可参考现行国家标准混凝土结构耐久性设计规范GB/T 50476。 四类环境可参考现行国家行业标准港口工程混凝土结构设计规范JTJ 267；五类环境可参考现行国家标准工业建筑防腐蚀设计规范GB 50046。二. 施工图设计1. 地下室外挡土墙设计(1). 地下室外挡土墙的荷载 i. 室外地面活荷载标准值q活取10 KN/m2，如外墙靠 近消防车道，则应考虑行车荷载 q车 ii. 墙外侧土的侧压力：回填土q1、 q2的重度取 18 KN/m3，地下水位以下回填土q3
10、的浮容重 取11 KN/m3 iii. 地下水产生的侧压力q水的重度取10 KN/m3 iv. 人防等效静荷载标准值(2). 相关系数的取值 i. 土压力系数按静止土压力系数( K0=1-sin) 取K0=0.5，当基坑施工采用护坡桩时，取主动土压力系（ Ka=tag2(450-/2) Ka=0.33ii. 地下室外挡土墙水平荷载分项系数的取值地下室外挡土墙水平荷载分项系数 荷载类型 地下室挡土墙室外地面活荷载土压力水压力人防等效荷载标准值 普通地下室外墙1.41.31.3人防地下室外墙1.31.31.0(3). 计算简图 i. 单向板：视基础和各层楼板为支点，沿竖向取1m宽单跨或多跨板带计算
11、外墙弯矩ii. 双向板：按单层单跨柱网作为一个计算板单元，注意嵌墙柱则应按垂直于墙面的受弯构件验算配筋。 (4). 配筋构造 i. 双层双向配筋，按单向板计算，竖向钢筋除按计算值配置外，每侧的配筋还不应小于受弯构件最小配筋率要求；按双向板计算，则双向双侧的配筋均不应小于受弯构件最小配筋率要求；虽按单向板计算，但柱网与层高尺寸之比小于2，水平筋每侧的配筋还不应小于受弯构件最小配筋率要求。 ii. 根据内力简图应优化外墙配筋2. 柱下独基或墙下条基+抗水板设计近年来出现了许多高层与多层裙房或大面积地库相连的工程，为了解决不均匀沉降，节约工程造价，地库部分往往采用独基（条基）+抗水板的基础形式。 (
12、1). 防水板的受力特点防水板一般只用来抵抗水浮力，不考虑防水板的地基承载能力。作用在其上的荷载有：地下水浮力qw、防水板自重及其上建筑做法重量qs、防水板上使用荷载qa，工程中分两种情况分析： i. 无水或qs+qaqw，防水板及其上部重量直接传给地基土， 独立基础（条基）对其不起支撑作用。ii. qs+qaqw，作用在防水板上的荷载qwj= qw - ( qs+qa)，其支撑条件如下图 独基抗水板按无梁楼盖计算，条基抗水板按四边支撑的矩形板计算。 (2). 独基或条基的受力特点 i. 对独基埋深的修正 抗水板与基础底平，基础埋深 H=h2+25h1/20 抗水板与基础顶平，基础埋深 H=h
13、2+h3+25h1/20 ii. qs+qaqw时：防水板传给基础周边均匀分布的线荷载 qe=qwj（LxLy axay）/ 2(ax+ay)防水板传给基础周边均匀分布的线弯矩 me=kqwjLxLyK防水板平均固端弯矩系数 a= 防水板平均固端弯矩系数a/l0.20 0.250.30.35 0.40 0.45 0.50 0.55 0.60 0.65 0.70 0.75 0.80k0.110 0.075 0.059 0.048 0.039 0.031 0.025 0.019 0.015 0.011 0.008 0.005 0.003由防水板荷载（qe 、me）引起的基础的附加内力 M=（qe（
14、b d）/2+ me）L V= qeL iii. 地下室外挡土墙下条形基础，除按上述步骤计算外，要考虑土压力对墙底的弯矩和剪力，其基础为偏心受压基础。(3). 构造要求要实现设计构想，防水板下应设置软垫层，其作用有二：一是要有一定的承载能力，能承担施工荷载及正常使用期间防水板自重及板上的恒、活荷载；二是要有一定的变形能力，避免承担过大的基底反力。常用的方法是防水板下铺设聚苯板。聚苯板厚度应大于地基沉降值，并具有一定的承载能力。防水板的厚度不小于250mm，防水板的配筋除满足计算要求外，应保证受弯构件最小配筋率。 3. 双柱联合基础的设计在框架结构的基础设计中，柱下钢筋混凝土独立基础是常用的基础
15、形式。若在结构设计中遇到下列情形： 相邻两基础间净距较小，互相干扰； 土质软弱、地基承载力较低或两柱承受荷载较大，使 柱下基础计算底面积相互碰撞或重叠； 某柱靠近界限，柱下的基础面积不足或不对称,使基础承受较大的偏心荷载。此时无法按柱下独立基础进行设计，解决办法是采用双柱联合基础，即将同列相邻两柱设置在公共的基础上,由该基础将上部荷载传递给地基。 (1). 双柱联合基础的形式双柱联合基础可分为板式联合基础、梁板式联合基础i. 板式联合基础板式联合基础是将两柱直接支承于基础底板，柱荷载由基础底板传给地基。适用于柱距不大、柱荷载较小的情形。一般当采用平板式，若为了满足抗冲切需要并减少混凝土用量也可
16、以采用阶梯形状基础底板。ii. 梁板式联合基础当两柱间的间距较大时、两柱荷载相差较大或某一柱柱列外侧扩展尺寸受限采用板式联合基础就不经济，此时在两柱间设置钢筋混凝土梁，组成梁板式双柱联合基础，由梁来承受柱列方向的弯矩。基础底板可做成矩形或梯形。一般要求基础偏心距e L / 6 ，基础全面 积参与工作。 (2). 双柱联合基础的设计i. 设计基本假定联合基础实质上是弹性地基土的空间问题，设计计算时一般做如下假定： 基础是刚性的：联合基础厚度较大、刚度也大， 一般认为当基础高度不小于1/ 6 柱距时，按刚性基础设计； 联合基础上的基底土反力成均匀或线性分布，简化内力计算； 地基主要受力层范围内土质
17、均匀； 不考虑上部结构与基础的共同工作ii. 设计过程 1.板式联合基础 根据柱荷载标准值、地基承载力特征值确定基础总面积。调整基础各方向的扩展尺寸，满足基础底板形心与柱合力作用点近似重合，底板厚度一般由抗冲切要求确定，沿柱列方向计算跨中及支座弯矩，在基础顶部及底部布设钢筋，宽度方向按悬臂板计算并布设下部钢筋。 2.梁板式联合基础 梁板式双柱联合基础沿柱列方向可按照倒梁法或弹性地基梁法计算正负弯矩，在梁内配置钢筋，基础底板仅仅承受单向弯矩，按单向悬臂板即一般条形基础底板的设计方法确定弯矩及配筋。与板式基础相同，要根据荷载分布按形心及合力点重合的要求调整尺寸。基础底板可做成矩形或梯形两种。iii
18、. 设计注意问题 无论采用板式或梁板式的双柱联合基础，最重要的是调整基础四周的尺寸，使基础底板的形心与柱荷载的合力作用点尽可能的重合，从而保证基底反力近似均匀。一般要求基础偏心矩e小于L/6，基础全面参与工作且基础端部最大压应力应满足Pmax=1.2fa，当因调整尺寸受限，不满足上述要求时，应采取扩大另一方向基础尺寸，降低基础压应力。多柱联合调整或其它技术措施。 一般的结构设计软件，对双柱基础，仅是把两个柱基础底面积算术相加，并取两柱间中点作为基础中点，并未进行基础尺寸调整，以使基础形心与两柱荷载中心重合。设计人员设计时应根据底层柱底最大内力值，柱间距等调整基础底板尺寸，选择合理的联合基础型式
19、，尽量使基底压力均匀且满足Pmax=1.2fa的要求。若不进行调整，将有可能导致受力不合理，不满足规范要求，严重时会存在事故隐患或发生工程事故。对于板式基础柱列方向的上下配筋，梁板式基础梁的配筋，设计人员应补充计算，并合理布设。4. 筏形基础设计筏型基础分为梁板式和平板式两类，选型应根据地基土质、上部结构体系、柱距、荷载大小、使用要求以及施工条件等因素确定。(1). 梁板式筏基 由地基梁与基础筏板组成，结构刚度大，混凝土用量少，但基础高度大、受地基梁板布置的影响，基础刚度变化不均匀，地基反力呈现明显的跳跃式，在中筒或荷载较大的柱底易形成受力及配筋的突变。 近年来该基础形式的使用逐渐减少，一般仅
20、用于柱网布置规则，荷载均匀的结构。(2). 平板式筏基 平板式筏基由大厚板组成，根据冲切需要，可设计为局部柱下加柱墩（上反或下反）、核心筒底板局部变厚。适合于复杂柱网结构、框架-核心筒结构及筒中筒结构。具有基础刚度大，受力均匀的特点，但也存在厚板混凝土施工温度控制要求高，混凝土用量大的不足。梁板式筏基与平板式筏基主要性能和使用情况比较筏基类型基础刚度地基反力柱网布置混凝土用量钢筋用量土方量降水费用施工难度综合费用应用情况梁板式有突变有突变严格较少相当较大较大较大较高较少平板式均匀均匀变化 灵活较多相当较少较少较小较低较多 (3). 注意问题 在筏基的设计计算中，基床反力系数的确定与地基沉降密切
21、相关，基础设计的关键问题是沉降量的确定问题，在沉降量的确定过程中，工程经验尤为重要。合理的沉降量是基础设计的前提，即在确定地基总沉降量的前提反推合适的基床反力系数，最后计算基础的内力，确定基础配筋。5. 上部结构嵌固部位的确定(1). 如何确定地下室顶板作为上部结构的嵌固部位，地下一层与首层的侧向刚度比不宜小于2，建议最多放宽到下层与上层的侧向刚度比不小于1.85。注意：地下室结构楼层的侧向刚度是指结构自身的刚度，不应考虑土对地下室外墙的约束作用，但可考虑地上结构以外的地下室相关部位的结构。“相关部位”指地上结构外扩不超过三跨且不超过20米的地下室范围。(2). 地下室顶板不能作为上部结构的嵌
22、固部位 i. 确定上部结构的嵌固部位 可依次验算地下二层及以下各层对首层的侧向刚度比，当满足刚度比大于2，便可确定为上部结构的嵌固部位。ii. 构造措施 回填土对地下室结构的约束作用很大，因此地下室顶板对上部结构的嵌固作用是客观存在的，结构设计中应采取相应的加强措施。 地下室顶板避免开大洞口，地下室在地上结构的相关范围的顶板应采用现浇梁板结构，楼板厚度不宜小于150厚，混凝土强度不宜小于C30，采用双层双向配筋，每层每向的配筋率不宜小于0.25%。 地下一层柱配筋不应小于地下室顶板作为上部结构的嵌固部位时，地上一层的柱配筋。 嵌固层应满足抗震规范第6.1.14条要求。 (3). 总结 一般情况
23、应尽量将上部结构嵌固部位选择在地下室顶面，结构的加强部位明确，地下室结构的加强范围小，结构的经济性好。6. 框架梁受扭钢筋设计应注意的问题采用SATWE软件进行结构计算，框架梁的扭矩折减系数取Tb=0.41.0，原因是可以考虑现浇楼板对梁的抗拒作用而对梁的扭矩进行折减。当扭矩折减系数不低于0.4，其因扭转而产生的裂缝可以满足混凝土规范的有关要求。对于一般工程，梁的扭矩折减系数可取0.4。但对于不与刚性楼板相连的框架梁及弧形梁，则扭矩不能折减。为控制边榀框架梁的受扭，楼面次梁边端支座与边榀框架梁的连接应设为铰。但现浇结构，扭转效应依然存在，因此要求边榀框架梁的腰筋均应采用抗拒钢筋，用字母N表示。
24、对由框架梁直接悬挑梁或板，注意扭矩不能折减，并建议尽量避免。7. 跃层柱的长度系数问题 SATWE软件计算程序会自动搜索跃层柱及单边跃层柱信息，但要注意对于单边悬挑的跃层柱程序会判断失误。8. 基础埋深较大时地下柱的处理 无地下室的框架结构，经常遇到基础埋深较大导致首层的计算高度过大，导致首层的侧向刚度较小，结构的弹性层间位移角计算值过大，从而引起首层柱配筋过大。 建议：在室内标高设一层框架梁，不布楼板。在SATWE总信息中“地下室层数”填1。9. 对于剪力墙洞口的规则化处理 (1) 墙长超过8m的剪力墙，由于其刚度很大，吸收了大 量的地震作用，延性较差，地震时极易破坏，造成各个击破的破坏形态
25、，极不安全，应进行开洞处理。 (2) 整体小开口剪力墙：墙的开洞面积不大于墙体总面积的1/16，且开洞位置位于墙长中部1/3范围，则可不按开洞剪力墙计算。 (3) 设计中需要对剪力墙进行规则化处理，使洞口上下对齐，形成明确的墙肢和连梁，尽量避免直接采用错洞墙和叠合错洞墙。10对剪力墙连梁的处理 （1） 连梁的计算模型，按跨高比（Ln/h）区分，当Ln/h5，且连梁截面高度h400mm，应定义为连梁，按墙体开洞输入，其抗震等级同墙；当Ln/h5，则按梁输入，其抗震等级同框架梁。（2） 对连梁超筋的处理： 连梁调幅处理，设防烈度在6、7度地区，调幅系数不宜小于0.8，设防烈度在8、9度地区，调幅系
26、数不宜小于0.5 减少连梁的截面，即减少了连梁刚度，从而降低了连梁的地震效应，但同时可能加大了剪力墙的地震效应。 连梁的铰接处理，此时假定连梁在地震下破坏，对剪力墙按独立墙肢进行二次计算，墙肢（甚至框架）应按两次结果的包络值进行设计配筋。11. 在剪力墙外墙设置角窗的加强措施 在剪力墙外部设置角窗，必然会破坏结构的连续性，使地震无法可靠传递，给结构抗震安全造成隐患，同时在结构外墙角部开设角窗，也会降低结构的整体刚度，特别是结构的抗扭刚度。因此在地震区，特别是在高烈度区应尽量避免在外墙设置角窗。在B级高度的高层建筑不应设置，8度及8度以下的地震区不宜设置。必须设置时，应采取加强措施：(1). 角
27、窗洞口不应过大，连梁不宜过小，并应上下对齐；(2). 角窗洞口附近尽量避免采用短肢墙、单片墙，且墙厚应适当加厚，角窗两侧应沿全高设置约束边缘构件；(3). 角窗处的楼板应适当加厚，配筋适当加大 ，并于转角处的板内设置一定宽度的连接两侧墙体的暗梁。12. 关于少量剪力墙的框架结构高规第8.1.3条规定：抗震设计的框架-剪力墙结构，应根据在规定的水平力作用下结构底层框架部分承受的地震倾覆力矩与结构总倾覆力矩的比值，确定相应的设计方法。（1）当框架部分承受的地震倾覆力矩大于结构总地震倾覆 力矩的50%但不大于80%时，按框架-剪力墙结构设计，其最大适用高度可比框架结构适当增加，框架部分的抗震等级和轴
28、压比限值宜按框架结构的规定采用；此种情况意味着结构中剪力墙的数量偏少，属于少墙框架-剪力墙结构，仍是双重结构体系，只是框架承担较大的地震作用。因此仍按框架-剪力墙结构设计，侧向位移控制指标按框架-剪力墙结构采用，但限制了其最大适用高度，提高了对框架部分的抗震要求。 Mc/Mo 设防烈度 6度 7度 8度 0.8 60 50 40 0.70.8 70 60 50 0.60.7 80 75 60 0.50.6 110 95 80最大适用高度可根据框架承担的地震倾覆力矩来确定，可参照下表 框-剪结构Mc/M00.5 时最大适用高度（m）（2） 当框架部分承受的地震倾覆力矩大于结构总地震倾覆力矩的80
29、%时，按框架-剪力墙结构设计，但其最大适用高度宜按框架结构采用，框架部分的抗震等级和轴压比限值应按框架结构的规定采用。当结构的层间角不满足框架-剪力墙结构的规定时，可按高规第3.11节的有关规定进行结构抗震性能分析和论证。框架部分承受的倾覆力矩大于结构总倾覆力矩的80%，意味着结构中剪力墙的数量极少，属于带少量墙的框架结构，不再是双重结构体系。第（2）条应注意：1) 按框架-剪力墙结构设计，指计算时要考虑框架与剪力墙的协同作用，剪力墙部分的抗震等级和轴压比按框架-剪力墙结构的规定采用。（高层不放松要求。抗规中要求墙同框架，实际多层降低了墙的抗震等级。）2) 为避免剪力墙过早破坏，其位移相关控制
30、指标应按框架-剪力墙结构采用，不满足时，需进行结构抗震性能分析和论证（与抗规不同）。建议： 这种少墙框剪结构，由于其抗震性能较差，不主张采用，尤其9度时不应采用。 框架部分的地震剪力值应采用框架结构模型和框架-剪力墙结构模型二者计算结果的较大值进行设计。 避免剪力墙直接承受楼面的重力荷载，减少剪力墙破坏后对结构竖向承载力的影响。 要求层间角满足框架-剪力墙结构的规定基本上是不可能的，按高规第3.11节的有关规定进行结构抗震性能分析和论证，实际操作也很麻烦。建议按照抗规6.1.3条的规定：结构侧向位移控制指标按底层框架部分承担倾覆力矩的大小，在框架结构和框架-剪力墙结构两者的侧向位移控制指标之间
31、偏安全适当内插。 其最大适用高度不宜超过框架结构的适用高度，若超过时框架的抗震等级宜比框架结构适当提高。13. 砌体结构由于材料性质决定了无筋砌体不适合地震区建筑，但考虑到我国国情，目前还在用，但设计时应特别注意如下几方面：(1) 限制多层砌体结构房屋的高度和层数是防止或减轻震害最有效的措施。房屋层数和总高度限值 （m）房屋类别最小抗震墙厚（mm） 烈度和设计基本地震加速度6 7 8 9 0.05g0.10g 0.15g 0.20g 0.30g 0.40g高度层数高度层数高度层数高度层数高度层数高度层数多层砌体房屋普通砖240217217217186155124多孔砖2402172171861
32、8615593多孔砖190217186155155124小砌块19021721718618615593底部框架抗震墙砌体普通砖240227227196165多孔砖240227227196165多孔砖190227196165134小砌块190227227196165注:1 房屋的总高度指室外地面到主要屋面板板顶或檐口的高度,半地下室从地下室室内地面算起,全地下室和嵌固条件好的半地下室应允许从室外地面算起;对带阁楼的坡屋面应算到山尖墙的1/2高度； 2 室内外高差大于0.6m时，房屋总高度应允许比表中的数据适当增加，但增加量应少于1.0m； 3 乙类的多层砌体房屋仍按本地区设防烈度查表，其层数应减
33、少一层且总高度应降低3m；不应采用底部框架-抗震墙砌体房屋； 4 本表小砌块砌体房屋不包括配筋混凝土小型空心砌块砌体房屋。注意以下几点： i. 屋顶阁楼层当其实际有效使用面积或重力荷载代表 值小于顶层30%时，可不计入房屋总高和层高； ii. 嵌固条件好的半地下室应同时满足下列条件： 半地下室顶板和外挡土墙采用现浇钢筋混凝土； 当半地下室开有窗洞处并设置窗井，内横墙延伸至窗 井外挡土墙并与其相交； 上部外墙均与半地下室墙体对齐，与上部墙体不对齐的半地下室内纵、横墙总量分别不大于30%； 半地下室室内地面至室外地面的高度应大于地下室净高的二分之一，地下室周边回填土压实系数不小于0.93。 iii
34、. 全地下室和嵌固条件好的半地下室不作为一层考虑，而半地下室要作为一层考虑。(2) 建筑布置要求：平面布置凹凸尺寸，不应超过典型尺寸的50%；当超过超过典型尺寸的25%时，房屋转角处应采取加强措施；(3) 不应在多层砌体结构房屋的角部设置转角门窗，房屋的局部尺寸，在不满足抗规表7.1.6时，建议局部尺寸最小宽度不要突破1/4层高及规范表列数据的80%。抗震措施和抗震构造措施是两个既有联系又有区别的概念1)“抗震措施”是指除地震作用计算和抗力计算以外的抗震设计内容，包括建筑总体布置，结构选型，地基抗液化措施，考虑概念设计要求对地震作用效应（内力及变形）的调整，以及各种构造措施。2) “抗震构造措
35、施”只是抗震措施的一个组成部分，指根据抗震概念的设计原则，一般不需计算而对结构和非结构各部分所采取的细部构造，如构件最小尺寸、高厚比、轴压比、长细比、板件宽厚比、构造柱和圈梁的布置和配筋，钢筋锚固、最小直径、间距、钢筋搭接，混凝土保护层，最小配筋率等。“抗震措施”涵盖了“抗震构造措施” 类别设防烈度 6度(0.05g) 7度 (0.10g) 7度(0.15g) 8度 (0.20g) 8度 (0.30g) 9度 (0.40g) 场地 类别111111111111 乙 类 抗震 措施7 7 8 8 8 9 9 99 9 抗震 构造 措施6 7 7 8 8 8 9 9 9 9 丙 类 抗震 措施6 6 7 7 7 8 8 8 9 9 抗震 构造 措施6 6 6 7 8 7 8 9 8 9乙、丙类建筑的抗震措施和抗震构造注： 8、9表示需要适当提高而不是提高一度的要求类 别设计使用年限 （年） 示 例 1 5临时性建筑 2 25易于替换的结构构件 3 50普通房屋和构筑物 4 100纪念性建筑和特别重要的建筑设计使用年限分类表注：1.设计使用年限少于设计基准期（50年），抗震设防要求可以相应降低； 2.临时建筑（设计使用年限小于5年）的建筑可以不考虑抗震设防。
